摘要:裝配式車站先后在長春、青島、深圳等地得到了廣泛應(yīng)用，裝配式車站的接縫寬度是決定其拼裝質(zhì)量及防水效果的重要因素。為了進(jìn)一步提高裝配式車站的拼裝質(zhì)量，更好地控制裝配式車站的接縫寬度，以深圳地鐵裝配式車站設(shè)計方案為例，重點(diǎn)分析影響裝配式車站縱向張拉力的影響因素及控制方法。分析結(jié)果表明：影響裝配式車站縱向張拉力的因素主要有張拉點(diǎn)位的布置、彈性密封墊橡膠材料的硬度、構(gòu)件與接觸體的摩擦力以及張拉過程中構(gòu)件的施工姿態(tài)。橡膠密封墊的硬度是縱向張拉力的主要影響因素，應(yīng)根據(jù)橡膠密封墊的硬度采用不同的張拉力控制值，以達(dá)到接縫要求的控制寬度；縱向張拉點(diǎn)位對橡膠密封墊的壓緊均勻程度影響較大，在長大構(gòu)件中縱向張拉點(diǎn)位間距在4.3～6m之間，可有效控制沿縱向長度方向密封墊的壓縮量差在1mm以內(nèi)；側(cè)墻構(gòu)件以及拱頂構(gòu)件在吊具沒有完全卸載的情況下張拉，可有效減少構(gòu)件平動對接觸防水密封墊的影響，同時有利于構(gòu)件張拉到位；通過對施工現(xiàn)場縱向張拉力的監(jiān)測，每環(huán)的張拉力并非定值，多分布于295～310kN，側(cè)墻、頂板構(gòu)件的張拉力略大于底板構(gòu)件的張拉力。

關(guān)鍵詞:地鐵；裝配式車站；預(yù)制構(gòu)件；結(jié)構(gòu)剛度；彈性密封墊；縱向張拉力 中圖分類號:U231文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號:1672-6073(2023)02-0026-08

裝配式建造技術(shù)是建筑工程建造方式的重大變革，在我國地下工程領(lǐng)域，楊秀仁團(tuán)隊以長春地鐵2號線實際工程為依托，在國內(nèi)首次對明挖條件下的地鐵車站預(yù)制裝配技術(shù)進(jìn)行了系統(tǒng)研發(fā)[1]。地下裝配式結(jié)構(gòu)防水是裝配式車站非常重要的部分，而裝配式結(jié)構(gòu)接縫寬度決定了其防水效果，設(shè)計要求接縫在張開量一定的情況下，隧道不應(yīng)有滲漏[2]，裝配式車站的防水性能與結(jié)構(gòu)接縫寬度關(guān)系密切[3]。因此，在施工過程中如何有效控制構(gòu)件的接縫寬度，尤其在裝配式建造工藝中縱向張拉力相比于盾構(gòu)隧道千斤頂推力較小的情況下，研究裝配式車站縱向張拉力的影響因素及其控制方法，對于指導(dǎo)現(xiàn)場施工以及控制構(gòu)件拼裝質(zhì)量，均具有較為重要的意義。目前在裝配式車站研究中，楊秀仁等[4-8]通過原型試驗，揭示了注漿式榫槽接頭的承載性能、彎曲抵抗作用特性；丁鵬等[9]分析了裝配式車站單環(huán)結(jié)構(gòu)在拼裝成環(huán)后的受力及變形機(jī)理；吳成剛等[10]分析了裝配式車站預(yù)制環(huán)框結(jié)構(gòu)的受力模式及受力變形規(guī)律。目前，針對裝配式車站結(jié)構(gòu)對注漿式榫槽接頭受力、標(biāo)準(zhǔn)環(huán)及附屬結(jié)構(gòu)受力的研究較多，而對施工過程中裝配式車站縱向張拉力的研究較少，包括張拉位置的確定、張拉位置和結(jié)構(gòu)的剛度關(guān)系、密封橡膠墊材料性能對張拉力的影響、張拉過程中構(gòu)件的施工狀態(tài)對張拉力的影響等方面關(guān)注度不足。本文以深圳地鐵裝配式車站設(shè)計方案為研究背景，分析影響裝配式車站結(jié)構(gòu)縱向張拉力的影響因素及控制方法，以期為后續(xù)裝配式車站設(shè)計及施工提供參考。

1工程概況

1.1結(jié)構(gòu)斷面型式

深圳地鐵裝配式技術(shù)是基于連續(xù)墻+內(nèi)支撐支護(hù)體系下研發(fā)的裝配方案，在國內(nèi)尚屬首次[11]，目前已有2座車站建成封頂。

深圳地鐵裝配式車站方案是在長春地鐵裝配式方案基礎(chǔ)上，結(jié)合深圳當(dāng)?shù)氐慕ㄔO(shè)條件進(jìn)行了優(yōu)化和調(diào)整。車站結(jié)構(gòu)斷面采用站廳無柱、站臺有柱的拱頂直墻斷面型式。結(jié)構(gòu)總寬度22.3m，結(jié)構(gòu)總高度17.35m。裝配式車站分塊為：外圍結(jié)構(gòu)頂板、底板各1塊，側(cè)墻2塊。內(nèi)部中板、中縱梁以及中柱均采用預(yù)制構(gòu)件。裝配式車站結(jié)構(gòu)橫斷面如圖1所示。

1.2車站接縫構(gòu)造

裝配式車站環(huán)向構(gòu)件間采用注漿式雙榫長接頭型式，結(jié)構(gòu)構(gòu)造主要有凹凸榫槽、防水密封墊、接縫灌漿、定位銷以及外部連接鋼棒5部分。裝配式車站環(huán)與環(huán)之間的連接采用注漿式單榫短接頭型式，結(jié)構(gòu)構(gòu)造同環(huán)向接頭的主要區(qū)別是沒有外部連接鋼棒。車站縱環(huán)縫注漿式榫槽接頭如圖2所示。

注漿式榫槽接頭設(shè)置兩道防水密封墊，防水密封墊采用三元乙丙橡膠，該材料在盾構(gòu)隧道中得到了較為廣泛的應(yīng)用[12]，其防水性能及耐久性均得到了較好驗證，應(yīng)用于裝配式車站結(jié)構(gòu)，其防水性能也進(jìn)行了深入的研究[3]。在兩道密封墊之間的凹凸榫槽接縫采用石英粉改性環(huán)氧樹脂充填，起到傳遞荷載和防水的作用。接縫防水的主要原理是通過構(gòu)件之間的連接壓力，將防水密封墊壓緊，密封墊之間形成較大的接觸應(yīng)力，以抵抗外部水頭壓力。裝配式車站環(huán)內(nèi)接頭由于結(jié)構(gòu)自重以及后期的水土荷載可以實現(xiàn)環(huán)向接頭密封墊的壓緊密封，但構(gòu)件環(huán)與環(huán)之間的橡膠密封墊需要通過施加外力來確保橡膠墊的密封性。

裝配式車站防水密封墊迎水面密封墊底部寬度 40 mm，頂部寬度 45 mm，密封墊嵌入深度 8 mm；背 水面密封墊底部寬度 42 mm，頂部寬度 50 mm，密封 墊嵌入深度 9 mm，接頭接縫防水密封墊的布置方式 如圖 3 所示.

三元乙丙橡膠密封墊為多孔結(jié)構(gòu)，在密封墊壓縮過程中，密封墊產(chǎn)生較大的變形，使得密封墊表面的凹凸不能夠完全接觸，并且在橡膠墊彈性反力作用下橡膠墊接縫處產(chǎn)生較大的接觸應(yīng)力，阻止地下水在密封墊間隙中滲流，達(dá)到密封防水的目的。裝配式車站密封橡膠墊型式如圖4所示。

1.3縱向張拉點(diǎn)布置

裝配式車站結(jié)構(gòu)環(huán)與環(huán)之間構(gòu)件的連接通過縱向張拉鋼棒施加預(yù)緊力，張拉鋼棒的布置如圖5所示。其中底板構(gòu)件設(shè)置7個張拉點(diǎn)，側(cè)墻構(gòu)件設(shè)置3個張拉點(diǎn)，頂板構(gòu)件設(shè)置5個張拉點(diǎn)，張拉點(diǎn)間距在4.3～6m之間。張拉點(diǎn)的布置應(yīng)重點(diǎn)考慮構(gòu)件在張拉過程中防水密封墊均能得到有效的壓縮，并能達(dá)到設(shè)計所要求的密封狀態(tài)。橡膠密封墊壓縮限值及環(huán)與環(huán)之間的接縫寬度設(shè)計值需考慮預(yù)制構(gòu)件制作誤差所引起的構(gòu)件在縱向的不平整度。為了確保裝配式車站在接縫張開10mm工況下，防水密封條具有很好的防水性能，預(yù)制構(gòu)件不平整度限值為2mm，為保證車站拼裝完成后的防水效果，要求裝配式車站拼裝完成后接縫寬度不超過7mm。

2影響張拉力的因素分析

2.1構(gòu)件拼裝過程分析

研究裝配式車站結(jié)構(gòu)的縱向張拉力控制，首先分析各個構(gòu)件在張拉過程中的主要步序及構(gòu)件狀態(tài)。

2.1.1底板構(gòu)件拼裝過程分析

底板構(gòu)件在構(gòu)件底部存在3道精平條帶，分別位于底板兩側(cè)平臺及中部位置，寬1.5m，精平條帶比兩側(cè)底板墊層高2cm，精平條帶為混凝土基面，在張拉過程中構(gòu)件和精平條帶之間存在較大摩擦力。構(gòu)件在底板平移過程中千斤頂拉力的監(jiān)測值如圖6所示，可知其構(gòu)件單點(diǎn)的張拉力在170～250kN，位于精平條帶位置的張拉點(diǎn)A2、A4、A6的張拉力相對較大。結(jié)合施工過程中張拉力的監(jiān)測，在構(gòu)件張拉平移過程中的張拉力同構(gòu)件平移速度有關(guān)，同時為避免構(gòu)件出現(xiàn)掉塊的情況，需控制構(gòu)件平移速度，同時張拉點(diǎn)位應(yīng)按設(shè)計要求使各個張拉點(diǎn)均勻受力，避免單個點(diǎn)受力過大而引起構(gòu)件與精平條帶間摩阻力過大。

在底板構(gòu)件張拉壓緊密封墊的階段應(yīng)計入摩擦力的影響，同時在壓縮密封條的過程中密封條的彈性反力對張拉力也存在較大影響。底板構(gòu)件拼裝過程主要為構(gòu)件在精平條帶上的平動，精平條帶的精度決定了構(gòu)件的錯臺量。拼裝過程中密封墊僅有垂直表面的壓力，沒有沿密封墊表面的水平及垂直錯動。

2.1.2側(cè)墻構(gòu)件拼裝過程分析

側(cè)墻構(gòu)件吊裝過程中由于存在縱向的凹凸榫槽，側(cè)墻構(gòu)件不能一次就位，為了減少底板和側(cè)墻構(gòu)件縱向密封墊在上下接觸狀態(tài)下的平移距離，需要在吊裝工況下將后一環(huán)構(gòu)件凸榫嵌入到前一環(huán)的凹榫中。由于僅通過吊裝無法實現(xiàn)側(cè)墻密封條的壓緊，需在構(gòu)件基本到位后，側(cè)墻塊及底板塊密封墊基本密貼于基礎(chǔ)上，通過內(nèi)部拼裝臺車的支頂，調(diào)整側(cè)墻構(gòu)件的垂直度，達(dá)到設(shè)計要求后，進(jìn)行側(cè)墻預(yù)制構(gòu)件的縱向張拉，縱向張拉的行程在2～2.5cm。為避免底板構(gòu)件和側(cè)墻構(gòu)件接縫處橡膠密封墊在有壓狀態(tài)下張拉使其與構(gòu)件撕裂，需在橡膠密封墊涂抹潤滑劑減少阻力；同時吊裝過程中，吊繩的拉力不完全卸載，可有效減少張拉過程中的摩阻力。側(cè)墻塊吊裝過程如圖7所示。

2.1.3頂板構(gòu)件拼裝過程分析

頂板構(gòu)件吊裝過程中，由于縱向凹凸榫的存在，頂板構(gòu)件不能直接安裝在側(cè)墻上進(jìn)行張拉。需要在吊裝工況下，頂板結(jié)構(gòu)的凸榫部分進(jìn)入前一環(huán)的凹榫中。在此就位過程中，應(yīng)考慮前一環(huán)頂板構(gòu)件安裝完成的變形值，同時應(yīng)考慮頂板預(yù)制構(gòu)件在吊裝過程中的幾何狀態(tài)。頂板構(gòu)件下部同側(cè)墻頂部密封墊密貼，然后進(jìn)行構(gòu)件水平方向的錯臺調(diào)整，滿足要求后方可進(jìn)行張拉，構(gòu)件張拉行程在2～3cm。張拉過程中同側(cè)墻構(gòu)件一樣，應(yīng)采取有效措施減少密封墊的摩阻力。頂板構(gòu)件吊裝示意如圖8所示。

2.2密封墊壓縮受力模式分

2.2.1受力特點(diǎn)分析

針對密封墊的壓縮性能，本文進(jìn)行過較多的橡膠密封墊的壓縮荷載試驗，主要采用一小段橡膠密封墊，并應(yīng)用專門的試驗裝置，針對不同的錯臺量及接縫張開量進(jìn)行相關(guān)防水試驗。試驗中構(gòu)件形狀規(guī)則，荷載影響因素較少，荷載作用位置較為明確。而實際工程中，尤其是地下裝配式構(gòu)件中，密封墊設(shè)置在預(yù)制構(gòu)件的內(nèi)外兩側(cè)，沿預(yù)制構(gòu)件四周布置，并且在構(gòu)件支座位置密封墊形狀較為復(fù)雜。

在縱向張拉力的作用下，密封墊存在反力，進(jìn)而達(dá)到被壓縮的目的。由于動態(tài)張拉過程中環(huán)與環(huán)之間接縫的寬度不能完全保持一致，構(gòu)件存在不平整現(xiàn)象，使得張拉荷載的合力形心位置不能與密封墊的反力形心位置重合，即張拉力的位置不完全位于構(gòu)件形心處，預(yù)制構(gòu)件不是完全的剛性結(jié)構(gòu)。此外，預(yù)制構(gòu)件周邊存在摩阻力，且構(gòu)件的姿態(tài)存在變化等因素，將導(dǎo)致密封墊的壓縮程度不完全相同，使密封墊受力較為復(fù)雜。底板預(yù)制構(gòu)件張拉工況下橡膠密封墊對構(gòu)件的彈性反力示意如圖9所示。從密封墊的受力示意可知，受力過程中密封墊的材料性質(zhì)以及施加張拉力的位置，是張拉荷載主要的影響因素。

2.2.2有限元模型

由于彈性密封墊的受力變形較為復(fù)雜，影響因素較多，為探明密封墊在縱向拉力作用下整體的變形情況，按照圖4中密封墊的設(shè)計方案，使用ABAQUS有限元軟件建立預(yù)制構(gòu)件及密封墊受力計算模型。為了更好地反映密封墊受力的變化規(guī)律，將模型進(jìn)行簡化，模擬兩環(huán)預(yù)制構(gòu)件及構(gòu)件間的橡膠密封墊。預(yù)制構(gòu)件底部設(shè)置豎向約束，左右邊界設(shè)置水平約束，第二環(huán)后邊界設(shè)置縱向約束。預(yù)制構(gòu)件及密封墊材料均采用線彈性材料，混凝土預(yù)制構(gòu)件及密封墊采用C3D8R實體單元進(jìn)行模擬，彈性橡膠密封墊和混凝土預(yù)制構(gòu)件之間設(shè)置綁定(TIE)連接。在前一環(huán)的張拉點(diǎn)施加預(yù)緊力，初始施加荷載根據(jù)彈性密封墊的每延米壓縮荷載值及張拉范圍密封墊的長度初步確定。有限元計算模型如圖10所示。

2.3密封墊材料的影響

用于裝配式車站的防水密封墊為碳黑充填橡膠，該橡膠以三元乙丙橡膠為基本膠種，通過加入碳黑、阻化劑等材料煉化制得。目前在密封橡膠墊有限元模擬中Mooney-Rivlin模型較為普遍，根據(jù)文獻(xiàn)[13]，針對不同硬度的橡膠采用不同的力學(xué)計算參數(shù)如表1所示。

針對現(xiàn)有設(shè)計方案，單個張拉點(diǎn)施加荷載280kN，采用不同的橡膠材料分析該工況下的接縫寬度。

底板張拉點(diǎn)布置見圖5所示A1～A7點(diǎn)，在該荷載工況下材料1的計算結(jié)果表明：底板結(jié)構(gòu)兩側(cè)接縫寬度8.0mm，中間點(diǎn)位置接縫寬度最大8.35mm，兩者相差較小，主要原因在于A1點(diǎn)和A2點(diǎn)以及A6點(diǎn)和A7點(diǎn)的豎向間距較小，在該位置荷載作用力較大，引起密封墊的較大壓縮。

通過對不同材料的計算結(jié)果分析表明，隨著橡膠密封墊硬度的減小，橡膠密封墊壓縮量逐漸增加。橡膠硬度為70SHA時，接縫最大寬度8.35mm；橡膠硬度為65SHA時，接縫最大寬度7.07mm；橡膠硬度為60SHA時，接縫最大寬度5.5mm。底板結(jié)構(gòu)橡膠密封墊位置的接縫寬度曲線如圖11所示。

2.4構(gòu)件張拉點(diǎn)設(shè)置的影響

預(yù)制構(gòu)件通過設(shè)置的縱向張拉鋼棒進(jìn)行張拉，壓緊密封墊。由于結(jié)構(gòu)構(gòu)件為弧形，且在支座的位置結(jié)構(gòu)形狀較為復(fù)雜，迎水面和背水面橡膠密封墊存在弧形和直線形的組合，張拉點(diǎn)的設(shè)置需確保內(nèi)外側(cè)密封條都能達(dá)到相同的壓緊程度。為此，對張拉點(diǎn)位的設(shè)置進(jìn)行研究，以探求用較少的縱向張拉點(diǎn)位達(dá)到壓緊密封墊的效果。

以底板構(gòu)件為例分別研究2、4、5、7個張拉點(diǎn)位時的接縫寬度，主要點(diǎn)位工況如表2所示。

通過計算表明，在工況1、2中，4個張拉點(diǎn)位的整體接縫較2個張拉點(diǎn)位的荷載小。從圖12中可以看出，兩種工況中接縫的變形曲線形狀基本類似，在構(gòu)件兩側(cè)的位置接縫較小，在7.7mm左右，而在構(gòu)件跨中的位置接縫寬度在11mm左右，主要原因在于4個張拉點(diǎn)位工況中A1、A2、A6及A7點(diǎn)位置均位于預(yù)制構(gòu)件兩側(cè)，對預(yù)制構(gòu)件整體線剛度影響不大，故在預(yù)制構(gòu)件中部的位置對接縫密封條的壓縮較小，產(chǎn)生中部和端部的變形差，接縫寬度差值達(dá)3mm左右。通常預(yù)制構(gòu)件平整度精度在2mm左右，不利情況將會導(dǎo)致接縫寬度超過10mm，不滿足車站結(jié)構(gòu)防水要求。同時張拉點(diǎn)位較少時，需要采用較大的張拉力才能將張拉點(diǎn)的接縫寬度控制在6～7mm的范圍，張拉力過大不利于現(xiàn)場的施工控制。

鑒于工況1、2的計算結(jié)果，增加張拉點(diǎn)A4以及A3、A5進(jìn)行不同工況的計算，計算結(jié)果表明增加A4張拉點(diǎn)后，預(yù)制構(gòu)件的接縫寬度得到很好的改善，接縫寬度最大值同最小值之間差距僅為0.9mm，綜合防水試驗的接縫張開量的數(shù)值，滿足車站結(jié)構(gòu)防水要求[14]。而在工況4中由于張拉點(diǎn)布置的增加，整個接縫的寬度更為均勻，接縫寬度差僅為0.3mm。各工況關(guān)鍵點(diǎn)接縫寬度值如表3所示。

通過上述分析表明：底板構(gòu)件5個張拉點(diǎn)的方案可滿足接縫控制要求。7個張拉點(diǎn)可更加有效地控制單個張拉點(diǎn)的張拉力，且更為均勻地控制接縫寬度，使得防水效果更好。

2.5張拉過程構(gòu)件狀態(tài)的影響

根據(jù)2.1節(jié)的構(gòu)件拼裝過程分析可知，頂板構(gòu)件和側(cè)墻構(gòu)件在拼裝過程中均存在構(gòu)件密封墊密貼工況下的縱向行程，為減少縱向張拉過程中對粘貼密封墊的影響，同時減少拼裝構(gòu)件由于密封墊的拉長導(dǎo)致構(gòu)件后側(cè)角部密封墊的隆起，影響后面構(gòu)件的拼裝以及角部的防水，可以在構(gòu)件凹凸順槽設(shè)計中，通過構(gòu)件的多次就位(見圖7和圖8)，減少密封墊接觸工況下的行程。

密封墊接觸面荷載主要為預(yù)制構(gòu)件的自重，為減少預(yù)制構(gòu)件吊裝過程中的摩阻力，在構(gòu)件張拉過程中，需使預(yù)制構(gòu)件處于吊裝工況下，則此時僅有部分自重通過接縫密封墊傳力產(chǎn)生摩阻力。在施工過程中統(tǒng)計的數(shù)據(jù)表明，側(cè)墻吊裝過程中吊繩的荷載在200kN左右，為結(jié)構(gòu)自重的50%左右，頂板構(gòu)件張拉過程中吊繩的荷載在800kN左右，為結(jié)構(gòu)自重的60%左右。在此基礎(chǔ)上，還可以通過在接縫密封墊上涂刷潤滑劑來減少摩擦力，進(jìn)而減少對密封墊的影響。

3施工張拉力監(jiān)測分析

在預(yù)制構(gòu)件拼裝過程中以接縫寬度為目標(biāo)來控制縱向張拉力的大小，根據(jù)文獻(xiàn)[14]要求，預(yù)制構(gòu)件環(huán)縫寬度不大于7mm，現(xiàn)場環(huán)縫基本控制在5～7mm，在此基礎(chǔ)上對裝配式車站拼裝過程中縱向張拉力進(jìn)行分析。

選取9個整環(huán)的張拉力值進(jìn)行分析，其預(yù)緊力分布圖如圖14所示。其中橫軸1～7點(diǎn)為底板張拉力，8～13點(diǎn)為側(cè)墻張拉力，14～19點(diǎn)為頂板張拉力。從張拉力分布圖中看出每環(huán)的張拉力具有一定的離散性，但其離散的范圍相差不大。底板塊的張拉力主要在295kN左右，而頂板和側(cè)墻塊的張拉力主要在305kN左右。底板構(gòu)件的點(diǎn)位相對較多，雖然底板構(gòu)件同精平條帶之間有一定的摩擦力，但是壓緊張拉的行程較短，并且預(yù)制構(gòu)件支撐在精平條帶上，摩阻力的影響并不太大。

圖15顯示了底板、側(cè)墻、頂板構(gòu)件縱向張拉力的分布。底板構(gòu)件的張拉力分布較為集中，其中底板構(gòu)件張拉力主要在290～305kN之間，個別點(diǎn)張拉力達(dá)到315kN。側(cè)墻構(gòu)件和頂板構(gòu)件的張拉力離散性相對較大，主要在295～315kN之間，僅側(cè)墻構(gòu)件個別點(diǎn)張拉力較小，為290kN。

通過現(xiàn)場張拉力的監(jiān)測值可知，將張拉力控制在一定范圍，構(gòu)件的接縫寬度可以達(dá)到設(shè)計要求的限制，但是在同一構(gòu)件或者整環(huán)中其接縫寬度存在一定的差異，但是此差異值較小，基本小于1mm。為了更好地控制裝配式車站的接縫寬度，下階段可考慮基于接縫寬度精確控制的張拉方式，在張拉過程中實時監(jiān)測接縫的寬度，并設(shè)定基準(zhǔn)值，根據(jù)監(jiān)測結(jié)果調(diào)整單個張拉點(diǎn)的預(yù)緊力，這樣可使整環(huán)構(gòu)件的接縫寬度更趨一致。

4結(jié)論

通過對裝配式車站結(jié)構(gòu)構(gòu)件縱向張拉過程的分析，可得出以下結(jié)論：

1)裝配式車站結(jié)構(gòu)環(huán)縫的寬度同張拉力的大小密切相關(guān)，影響張拉力的因素主要有：橡膠密封墊的材料性能、構(gòu)件縱向張拉點(diǎn)的數(shù)量及位置、拼裝過程中構(gòu)件接觸面的摩阻力及構(gòu)件的姿態(tài)。

2)針對長大預(yù)制構(gòu)件，雖然構(gòu)件剛度較大，但由于在構(gòu)件兩端設(shè)置張拉點(diǎn)時接縫寬度差較大，不利于結(jié)構(gòu)防水。若適當(dāng)增加預(yù)制構(gòu)件的張拉點(diǎn)，可有效控制構(gòu)件接縫的寬度差，根據(jù)計算結(jié)果，張拉點(diǎn)間距在4.3～6m之間可確保接縫寬度的均一性。

3)預(yù)制構(gòu)件拼裝過程中應(yīng)通過對構(gòu)件拼裝過程的優(yōu)化減少構(gòu)件拼裝過程中的側(cè)摩阻力，避免密封墊的接觸張拉對密封墊產(chǎn)生擠出、鼓起的現(xiàn)象，尤其針對頂板及側(cè)墻構(gòu)件的拼裝，可通過吊繩不完全卸載的方式進(jìn)行張拉，也有利于接縫寬度的控制。

4)拼裝過程中以接縫寬度為控制目標(biāo)的底板結(jié)構(gòu)張拉力主要在290～305kN之間，頂板、側(cè)墻構(gòu)件張拉力主要在295～315kN。

5)下階段可考慮基于接縫寬度精確限制值的張拉方式，在張拉過程中實時監(jiān)測接縫寬度，根據(jù)監(jiān)測結(jié)果調(diào)整單個張拉點(diǎn)的張拉力，以便使預(yù)制車站結(jié)構(gòu)的接縫寬度更趨精確。

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原文發(fā)表于《都市快軌交通》第 36 卷  第 2 期  2023 年 4 月

（責(zé)任編輯：何雯麗）

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